Analyse på innholdet i JB / T4088 - 2012 Standard for rørformede elektriske varmeelementer
Standarden for nye rørformede komponenter for daglig bruk har vært i kraft siden november 2012. Jeg var medlem av den reviderte utgaven av Standard 98 og den reviderte versjonen av 2012. Jeg er kjent med standarden. Den nye versjonen av standarden sammenlignet med den gamle versjonen av mye innhold har blitt endret, i tillegg til porten og økning. For å legge til rette for at de innenlandske foretakene nøyaktig forstår og forenkler driften, og videre til den nye standarden som en målestokk for å forbedre det tekniske nivået av daglige rørformede elektriske komponenter for å tilpasse seg behovene til innenlandske og internasjonale applikasjonsmarkedet. Jeg er her til denne artikkelen om de nye standardene knyttet til bestemmelsene i en rekke endringer i analysen, behandlingen, i dette og alle til å kommunisere. Siden jeg ikke er innenfor rammen av offisielle plikter, kan alle synspunkter bare være av akademisk karakter og ikke har noen tolkende autoritet. Alt innhold er kun til referanse!
1 område
Sammenlignet med den gamle versjonen ble spenningen endret fra 440V til 480V, og strømmen ble endret
fra 4000W til 6000W. Dette er for å tilpasse seg markedsutviklingsbehov.
Vilkår og definisjoner
2.1 Den nye standarden på definisjonen av skade på en liten endring, den gamle standarden på
tåle spenningsverdien er mindre enn den angitte verdien er skadet, og den nye standarden for å
tåler spenningsverdien er lavere enn 75% av den normale verdien av skade. Trykk 1500V
produktet er intakt, etter en bruksperiode kan bare tåle 1200V trykk, kan dette produktet ikke
bruke den gamle standarden, og den nye standarden som ikke er skadet.
2.2 En forklaring på tilsvarende motstand er lagt til
Tilsvarende motstand brukes primært som et alternativ til rask inspeksjon av
leveres til fabrikken. Vi vet alle at de fleste varianter av elektriske komponenter ikke kan
utført av kraften i en etter en, (fordi overflaten av røret etter oksidlaget og
tidkrevende) Derfor måler de fleste produsenter dc motstand for å bestemme kraften
kvalifisert eller ikke. Men på grunn av motstand wire materiale ved forskjellige temperaturer sin
motstand har en viss endring, er vi vant til denne endringen kalles motstand temperatur
Koeffisient. Her refererer til tilsvarende motstand er forskjellig i henhold til drifts-
temperatur, målt motstand multiplisert med en faktor multiplisert med elementet enn den normale
temperatur av temperaturverdien.
Relasjonen i standarden: R (T) = R0 [1 + a (T-T1)]
Tilsvarende motstand = normal temperaturmotstand x [1 + motstand fast temperatur
koeffisient (driftstemperatur - normal temperatur) for denne formelen har jeg to ideer;
En temperaturkoeffisient av motstand er direkte relatert til temperaturen selvfølgelig, men det er
ikke et lineært forhold.
B Motstandsledningen har en korreksjonsfaktor for den aktuelle temperaturkoeffisienten i
profesjonell standard av motstandsledningen. Denne korreksjonsverdien refererer til temperaturen på
motstandsledningen selv, ikke til overflatetemperaturen på elementet.
I lys av de ovennevnte to punktene, tror jeg denne formelen ikke kan beregnes nøyaktig. Så jeg
at motstandsledningen skal være ved forskjellige temperaturer når korreksjonsverdien i
formelen for beregning.
R (T) = Ro x Ct
Teksten beskriver: tilsvarende motstand = temperaturmotstand x temperaturkoeffisient
For eksempel: en komponent 220V 1000W arbeid når komponenten overflatetemperatur på 300 °C,
motstandsledningen selv temperatur 450 °C,
Oppslagstabellen på dette tidspunktet motstandsledning som tilsvarer korreksjonsverdien, og deretter inn i
beregningen. Her foreslår: motstand wire materiale med forskjellig korreksjon faktor er
Forskjellige. Det er viktig at den tilsvarende motstanden er nøyaktig (i samsvar med nøyaktigheten
av kraften). Det anbefales at produsenten kontrollerer den termiske motstanden til
komponent ved simulert driftstemperatur (dette er den sanne tilsvarende motstand). Den
bekreftelsestrinnene er som følger:
En første målt kald motstand;
B Koble komponenten til strømforsyningen slik at komponenten når sin normale
temperatur;
C Når temperaturen er stabil, noterer du ned strømmen (display voltmeter /, strømmåler må
nøyaktig);
D den målte kraftverdien i Ohms lov for å beregne: tilsvarende motstand = kvadratet av
spenningen / målt strømverdi
E beregne antall motstandstemperatur ct = tilsvarende motstand / kald motstand
Ohms lov for beregningen er svært nøyaktig, ingen tvil, hvis forholdene kan utstyres med
elektronisk bro som er strømmåling. I foretakenes faktiske arbeid på tilsvarende
kraften i alternativ motstand mot kontrollomfanget bør stå en viss margin.
3. Klassifisering
Sammenlignet med den gamle standarden mer raffinert, formen, om vibrasjon, enten innebygd,
oppvarming egenskaper av klassifisering.
4. Tekniske krav
Sammenlignet med den gamle standarden til C-rutenettinnholdet; rundt ingen eksplosiv, brannfarlig, etsende
gasser og ledende støv. Gitteret går til ringtemperaturen.
4.2 Krav til strømbrudd endres ikke
4.3 Lekkasjestrøm Den opprinnelige standarden på ikke mer enn 0,5 mA revidert tre for mer enn 0,75 mA. Her for å forklare, er ikke nødvendig å redusere, i hovedsak, skyldes omfanget av den nye standarden er 6KW, vi vet alle at størrelsen på lekkasjestrømmen og størrelsen på strømmen har et visst forhold, så revidert til 0,75mA strømutvidelse er normal
4,4 elektrisk styrke sammenlignet med den gamle standarden for å øke kravene under kulde
tilstand, faktisk, dette krever produksjonsbedriftene har vært i drift som en normal
Prosjektet. Fordi det er kaldt, så enn arbeidstemperaturen og tidevannstilstanden under
kravene til økt, slik som 1500V. For arbeidsspenningen som er større enn 250 V produktspenning
er 1,2 ganger arbeidsspenningen pluss 1250V, er arbeidstemperaturen til spenningsverdien 1,2
ganger arbeidsspenningen pluss 800V, vil tidevannet av spenningsverdien på 1,2 ganger driftsspenningen
spenning pluss 1000V.
4.5 for å øke kravene til begrensninger for skadelige stoffer, i denne forbindelse
bedrifter å kontrollere.
4.6 Generelle strukturelle aspekter
4.6.1 Juster rørkroppens temperaturgrense i den gamle standarden til vedlegg C. Normativ
Informasjon
4.6.2 Juster veggtykkelsesgrensen på metallrøret til vedlegg D. Informasjonsmateriale
4.6.3 Juster isolasjonstykkelsen og krypeavstanden mellom elektrodene på komponenten
og huset for å se vedlegg D.
4.6.4 I den nye standarden endres lengden på stangen i røret sterkt fra den gamle
standard.
A Endre verdien av rørdiameteren til intervallverdien. Slik at i selve arbeidet medenkel betjening.
B rasjonalisere blystang spesifikasjoner og diameter spesifikasjoner med rasjonalitet. For
eksempel den opprinnelige standard diameter diameter på 6,5 mm bærestang diameter 3mm-4mm, som
er ikke realistisk, og den nye standarden i diameteren 6.5mm matchende ledninger mellom 2mm-2.5mm, dette
er i tråd med bruken av. Her foreslår at: Hvis kunden er pålagt å produsere diameter 6,5
mm og støttestenger for diameter på 3mm, så er det ikke å oppfylle standardkravene.
Standardforminnholdet er hovedsakelig til lengde kan ikke være for kort, hvis lengden er mindre enn
tabellkravene skal være ukvalifiserte.
4.6.5 Toleranse for de geometriske dimensjonene til den nye standarden GB / 1804 i vurderingen av
v-klasse, slik at den gamle standarden med
Mer praktisk.
4.7 På oppvarmingsen har ensartethet i standarden ingen spesifikke krav, men henvist til
temperaturgrensen for rørkroppens krav. (Vedlegg C)
Jeg har noen ideer til varme ensartethet:
En først og fremst bekreftet i fremtiden for våre produkter som brukes i metallmateriale temperatur
kravene må være i samsvar med kravene i vedlegg C;
B Vedlegg C kan ikke erstatte kravene til varmeuniformitet, da den rørformede elektriske oppvarmingen
elementet er bekymret, er det en kraft etter oppvarmingsorganet, bør røroverflaten temperatur være
uniform, kan arbeidet være ensartet til oppvarming av ulike stoffer, den virkeligheten der ingen
oppvarmingsapparatet krever ikke jevn oppvarming. For det andre vet vi alle at de elektriske komponentene
med temperaturen på isolasjonssikkerheten vil endres. Under samme forhold er
høyere temperatur jo større lekkasjestrøm; da motstandsledningen er også
høyere temperatur jo kortere levetid.
C Jeg tror ensartethet av feber eller bør vurderes, men den gamle måten av komponentene i
Røntgenfilminspeksjonen er ikke lett å betjene og kan ikke garantere nøyaktighet. Kan ikke garantere
den eksakte grunnen er: å oppnå ensartet varmerør overflate I tillegg til motstanden fra
tettheten av jevn tetthet av wire pakking må også være ensartet, eller røroverflaten
temperaturen er ikke nødvendigvis ensartet.
D av komponenten oppvarming ensartethet av vurderingsmetoder:
D1-komponenter som er koblet til strømmen, skal være stabile etter temperaturtesten;
D2 hvis overflatebelastningen er for stor bør reduseres spenning for testing;
D3 må måles ved hjelp av et termometer for overflatetemperatur:
D4 temperaturkrav bør kontrolleres med 10% er moderat (se den relevante utenlandske
standarder), reduserer dette kravet ikke sammenligningen med den gamle standarden;
D5 på overflaten av komponenten jevnt fordelt 5-punkts test og beregning, for
intuitiv ensartethet av feberen må brukes som en punkttest;
D6 beregnes på følgende måte:
, Tc = maks [| 1- (Tn / T flat) |] × 1%
I formelen:
Tc ---- temperaturforskjell
Tn ---- hvilken som helst punkttemperatur
T Gjennomsnitt av alle testpunkter
4.8 Kravene i den nye standarden for strekktesting av bly-out barer er de samme som de
av den gamle standarden, men kravene til strekktester og innsatser for sveisede knaster på bly
stengene økes.
I lys av dette innholdet ser jeg er som følger:
Et elektrodeark er en liten del, men det er svært viktig med ledningen ut av pinnen, hvis
kontakten vil være i ferd med å bruke tenningen eller ute av berøring, den generelle elektriske
lugs er ladet, fremveksten av dette Situasjonen er svært farlig.
B Elektrodeinnsatser, som knaster, er også viktige i deres størrelseskrav i tillegg til
sikker kontakt med utledningsstangen. Hvis størrelsen på tykkelsen på tynn, så bruk av
dårlig kontakt, er dette en sikkerhetsrisiko. Basert på dette punktet anbefales det at oppmerksomhet
skal betales til industribedrifter. Kjent med de relevante kravene i GB / 17196
(sett inn standard), bør størrelseskravene og innsettingskraften styrkes og kontrolleres
.
4,9 nye standarder for å øke anti-tørr krav
Anti-tørr test er hovedsakelig for flytende varmeelementer i krysset skala, dehydrering,
komponenter fra væsken til en gass pluss
Varme og innholdet i vurderingen. For tørkeforbrenningsforhold er det ikke noe klart krav
standarden, kun skrevet i samråd med brukeren. Riktig
I anti-tørr test har jeg følgende visning:
En standard er uttrykkelig gitt for må implementeres, men på grunn av denne testen,
komponenter, hvis bruk av kobberrør er tydeligvis ikke egnet;
B. Det er ikke mulig å bruke en tørrbrennende test for å sikre at vannelementet kan være helt
(ingen termisk sammenbrudd, ingen sprengning, ingen utbrenthet) etter at skalaen er påført, siden
pakking inne i elementet tar noen ganger lang tid Vil endre seg.
C For å tilpasse seg tørketesten må vi justere utformingen av vannkomponenter, rør
overflatebelastning for å redusere, hvis belastningen fortsatt er relativt stor, kan ikke bruke modifisert magnesiumoksid
, og for å velge magnesiumoksid med høy temperatur.
D-standarden på røroverflaten er større enn 10W av artikkelen gjelder ikke, så jeg tror
det er feil, fordi røroverflaten laster jo større skala av enhetskomponentene,
raskere skalaen, de elektriske egenskapene til muligheten for nedgangen av jo mer Stor.
Basert på dette må vi ha denne forståelsen av produksjonsbedrifter, kan ikke ha en heldig
hjerte,(ikke vurdering av tørr), mens 10W negativ ladning av produktet bør vurdere bruk
av filler valg av høy temperatur magnesiumoksid.
For å forbedre den tekniske ytelsen til vannvarmeelementer for å sikre at ingen sprekker,
ingen varmesammenbrudd brent, skrev jeg også en referanse for informasjon.
4.10 Den nye standarden legger til brennbarhetskravene til tetningsmaterialet
Denne artikkelen i utgangspunktet i henhold til kravet i GB / 4706.1.
5 på testmetoden
5.1 på måleinstrumentene for å øke fuktigheten til instrumentering og presisjon
Krav.
5.2 Målekraft Jeg foreslår å være utstyrt med en regulert strømforsyning, bør testspenningen
måles først, for å sikre nøyaktig måling av elektrisk kraft etter at spenningen kan
Nøyaktig. Som nevnt tidligere må den tilsvarende motstandssenterverdien verifiseres av en
test ved en simulert driftstemperatur.
5.3 Måling av lekkasjestrøm ved driftstemperatur
Spesifikke metoder for testing og oppmerksomhet til elementer:
En komponent må isoleres fra jorden;
B ved simulert driftstemperatur;
C justere spenningen til 1,15 ganger den nominelle strømspenningen;
D Begge ender av komponenten måles, uansett hva som er størst.
Her tyder på at i løpet av testen hvis toppen og deretter ned, bør denne komponenten
være toppen for å bestemme resultatene. Fordi som et elektrisk produkt i løpet av øyeblikket
hvis det er en sikkerhetsrisiko, kan ikke produktprodusenter unngå ansvar.
5.4 Tetningstest og lekkasjestrømtest etter vanntrykk
Disse to tilstander av lekkasjestrømmen er faktisk omfanget av kald lekkasjestrøm på kulde
lekkasje nåværende test de fleste selskaper ikke seriøst gjort, faktisk er det en erstatning isolasjon
motstandstestmetode, fordi standarden fra 98-versjonen for å avbryte isolasjonsmotstand
Varekrav. Testmetode er bruk av vekselspenning (1,06 ganger nominell spenning), komponenter
ikke er strømførende, brukes vekselspenning mellom elektroden og skallet.
Legg til: No. 16, Road 3, Sanjiang Industry Zone, Shengzhou, Zhejiang, Kina
Ansvarlig:Eric Xie
E-post:sale@benoelectric.com
Mob: +861598895936
Skype:ericxie123@outlook.com
Wechat & Whatsapp: +8615988295936
Nettsted:www.benoindustry.com
